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边坡土单位体在地动荷载作用时代同时受到初始剪应力和循环应力的作用，，，且初始剪应力和循环应力作用方神往往差别。。。为探讨初始剪应力和循环应力作用偏向对饱和密砂液化特征的影响，，，对饱和密砂举行了一系列固结不排水多向循环单剪试验。。。

试验效果批注：饱和密砂的破损模式主要包括循环活动性和累积塑性应变两种，，，破损模式受初始剪应力巨细的影响；；
；初始剪应力的保存会降低饱和密砂的抗液化强度，，，但笔直加载模式下饱和密砂的抗液化强度比平行加载模式下高约 5%～7%；；
；差别加载模式下均体现出消耗能的累积速率随初始剪应力的增添而增大的征象，，，初始剪应力作用下饱和密砂的消耗能累积速率加速是导致其抗液化强度降低的内在缘故原由；；
；饱和密砂的剩余孔压和消耗能的归一化曲线在对数坐标下泛起出线性关系。。。

本文以MDDCSS多向循环单剪系统为焦点，，，制备相对密度80 %的饱和丰浦砂样，，，先施加100 kPa初始有用应力并完成反压饱和；；
；固结后按计划在x偏向分级施加0、0.05、0.10、0.20四种初始剪应力比，，，再在笔直或平行于初始剪应力的偏向上以0.05 Hz、0.2–0.25 CSR举行不排水循环剪切，，，实时收罗孔压、剪应变及滞回曲线，，，通过盘算消耗能与剩余孔压，，，量化偏向耦合对液化阻力的影响。。。

相关实验图表如下。。。

*图表为论文截图，，，版权归论文原作者和出书方所有，，，本文仅为学习交流。。。

图 1 多向动态循环单剪试验系统（MDDCSS）

图 2 丰浦砂级配曲线图

图 3 地动荷载作用时代边坡土单位体受力争

图 4 笔直加载模式下饱和密砂的典范循环响应

图 5 平行加载模式下饱和密砂的典范循环响应

图 6 平行和笔直加载模式下 CSR 与 N_f拟合曲线

图 7 平行和笔直加载模式下 α 与 N_f关系曲线

图 8 α 和 CRR₁₀关系曲线

图 9 α 和 K_α关系曲线

图 10 盘算消耗能概化图

图 11 平行和笔直加载模式下 N 与 W 关系曲线

图 12 剩余孔隙水压力示意图

图 13 平行和笔直加载模式下 Δu_r与 W 关系曲线

图 14 平行和笔直加载模式下 Δu_r/Δuf和 W/W_f关系曲线

图 15 Δu_r/Δuf和 W/W_f关系拟合模子曲线

本文通过固结不排水多向循环单剪试验研究并获得了初始剪应力和循环应力偏向对饱和密砂液化特征的影响，，，重点剖析了试验效果并从消耗能的角度诠释了初始剪应力对饱和密砂抗液化强度影响的内在缘故原由，，，建设了饱和密砂的剩余孔压与消耗能之间的归一化关系模子，，，主要获得以下 4 点结论。。。

（1）饱和密砂的破损模式受初始剪应力和循环应力偏向的影响，，，且主要体现为循环活动性和累积塑性应变。。。当 CSR≥α 时，，，在平行加载模式下，，，α＜0.20时，，，试样泛起循环活动性，，，α=0.20 时，，，试样主要体现为累积塑性应变；；
；在笔直加载模式下，，，试样的破损模式不受初始剪应力巨细的影响，，，均体现为循环活动性。。。

（2）初始剪应力的保存会降低饱和密砂的抗液化强度，，，但笔直加载模式下饱和密砂的抗液化强度比平行加载模式下高 5%～7%。。。与无初始剪应力作用相比，，，平行加载和笔直加载模式下饱和密砂的抗液化强度划分下降 19%～29%和 14%～23%。。。

（3）差别加载模式下饱和密砂的消耗能累积生长具有统一纪律，，，平行加载和笔直加载模式下均体现出试样的消耗能累积速率随初始剪应力的增大而加速。。。从而可推测初始剪应力作用下饱和密砂的消耗能累积速率加速是导致其抗液化强度降低的内在缘故原由。。。

（4）饱和密砂的剩余孔压累积速率随初始剪应力的增大而显著加速，，，当 α=0.20 时试样破损后的剩余孔压值最低。。。饱和密砂的剩余孔压和消耗能的归一化关系不受加载模式（笔直加载清静行加载）、CSR 和 α的影响，，，对数坐标下 Δu_r/Δu_f与 W/W_f泛起出线性关系。。。